發(fā)電廠304不銹鋼熱電偶套管開裂原因

摘要:某發(fā)電廠304不銹鋼熱電偶套管發(fā)生開裂現(xiàn)象，采用宏觀觀察、壁厚測量、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、硬度測試、掃描電鏡和能譜分析、浸水試驗(yàn)等方法對套管開裂原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明:套管的表面質(zhì)量差,在CI和S2的作用下，套管產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋;空氣中的冷凝水沿著微裂紋進(jìn)入套管內(nèi),冷凝水被絕緣材料(主要成分為MgO)吸收,導(dǎo)致套管絕緣層體積膨脹,加速了套管的應(yīng)力腐蝕開裂。
　　某發(fā)電廠鍋爐頂部大包內(nèi)含有用于測量內(nèi)部管件、管屏、集箱等部件壁溫的K型工業(yè)用鎳鉻-鎳硅熱電偶,該熱電偶位于304不銹鋼套管內(nèi),套管安裝位置如圖1所示。304不銹鋼熱電偶套管(簡稱套管)在服役3個月后出現(xiàn)成批開裂現(xiàn)象,銹蝕開裂部位為圖1b)中箭頭所指區(qū)域。經(jīng)了解,該熱電偶通過預(yù)埋的套管穿過爐頂大包頂壁(保溫平板層厚度約為300mm),大包內(nèi)部溫度約為100℃,大包外部溫度為35~45℃。
　　采用宏觀觀察、壁厚測量、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、硬度測試、掃描電鏡(SEM)和能譜分析、浸水試驗(yàn)等方法對套管開裂原因進(jìn)行分析,以保證發(fā)電廠的正常運(yùn)行,避免該類事故再次發(fā)生。
1理化檢驗(yàn)
1.1宏觀觀察
　　每根開裂套管都有不同程度的銹蝕,嚴(yán)重部位甚至發(fā)生斷裂現(xiàn)象,銹蝕最嚴(yán)重部位約處于熱電偶1.0~1.2m位置。保護(hù)套管斷裂處表面附著白色、紅.褐色的腐蝕產(chǎn)物,套管破裂處均呈現(xiàn)向外膨脹狀,未斷處也存在分布及形態(tài)各異的裂紋,這些都是由不均勻點(diǎn)腐蝕引起的。一.般情況下，不銹鋼的點(diǎn)腐蝕與服役環(huán)境中的氯離子、硫酸根離子有關(guān)。開裂套管宏觀形貌如圖2所示。
 
1.2管壁厚度測量
　　在完好的套管.上截取試樣，將試樣鑲嵌、拋光后,置于顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知，套管表面存在毛刺、缺肉等表面缺陷。對管壁厚度進(jìn)行測量,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知,管壁壁厚不均勻,薄璧處厚度約為491.6μm,厚壁處厚度約為536.8μm。
 
 
1.3化學(xué)成分分析
　　在套管完好處、開裂處分別截取試樣,對兩個試樣分別進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知:兩個試樣均符合GB/T20878-2007《不銹鋼和耐熱鋼牌號及化學(xué)成分》對304不銹鋼的化學(xué)成分要求。
 
1.4金相檢驗(yàn)
　　在套管未腐蝕開裂處截取試樣，將試樣鑲嵌、拋光、腐蝕后,置于光學(xué)顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖5所示。由圖5可知:心部組織為等軸奧氏體,內(nèi)外表面組織為板條狀馬氏體。在軋制擠壓、拉拔等形變應(yīng)力的作用下，套管內(nèi)外表面形變最先傳遞到奧氏體晶粒之間,使得晶界上的變形迅速增大,位錯也隨之增多,畸變能增大,使馬氏體晶界處優(yōu)先形核并迅速長大。在應(yīng)變持續(xù)增大的情況下，奧氏體晶粒也發(fā)生不同程度的形變，使得晶粒內(nèi)部的位錯增多.畸變能增大,為馬氏體的形核與長大提供了有利條件,因?yàn)榫Я?nèi)部的變形與晶界不一致,所以晶界處的結(jié)構(gòu)起伏比晶粒內(nèi)部的結(jié)構(gòu)起伏程度更大田。
1.5硬度測試
　　在套管未腐蝕開裂處截取試樣,將試樣鑲嵌、拋光后,對其進(jìn)行顯微硬度測試(見圖6),測得由內(nèi)到外的硬度依次為253,217,207,260,265HV,可見材料硬度分布不均勻,靠近內(nèi)外表面的硬度偏大,這是由于內(nèi)外表面受加工工藝的影響,產(chǎn)生了加工硬化。
 
1.6掃描電鏡和能譜分析
　　對套管開裂部位取樣，將試樣置于掃描電子顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖7所示。由圖7可知:管壁表面存在大小不一的點(diǎn)蝕坑[見圖7a)],在殘余拉應(yīng)力的作用下,點(diǎn)蝕坑底部的氧化膜破損,裸露的新基體繼續(xù)腐蝕溶解,進(jìn)而在腐蝕坑底部形成微裂紋間[見圖7b)],微裂紋最終擴(kuò)展形成粗大的裂縫[見圖7c),7d)];在主裂紋附近存在一些次生裂紋,有些為穿晶擴(kuò)展裂紋,有些則為沿晶擴(kuò)展內(nèi)裂紋[見圖7e),7f)],裂紋呈樹枝狀分布。由裂紋的形貌特征可知，該裂紋為不銹鋼在CI、SO2-等腐蝕性環(huán)境中產(chǎn)生的應(yīng)力腐蝕裂紋。
 
　　對開裂套管裂紋斷口進(jìn)行SEM分析,結(jié)果如圖8所示。由圖8可知:斷口可見大量二次裂紋和腐蝕坑[見圖8a)];內(nèi)外表面具有龜裂狀腐蝕產(chǎn)物,形成泥狀花樣及河流花樣[見圖8b)、8c)],泥狀花樣是奧氏體不銹鋼在含有CIT介質(zhì)中發(fā)生應(yīng)力腐蝕后的斷口形貌特征午。
　　套管表面腐蝕產(chǎn)物能譜分析結(jié)果如圖9所示。由圖9可知:氧元素含量在腐蝕產(chǎn)物中占比最大,說明氧化比較嚴(yán)重;同時還可看到Mg元素的含量較高,套管內(nèi)絕緣層(主要為MgO纖維)中的Mg2+沿裂紋從內(nèi)表面擴(kuò)散到外表面;其次,腐蝕產(chǎn)物中還存在C1、S元素,這表明腐蝕產(chǎn)物中有氯化物和硫化物;另外，Cr元素含量明顯較低,這表明Cr元素與0元素形成的致密保護(hù)膜破損,裸露出新鮮的基體，使得腐蝕裂紋進(jìn)-步擴(kuò)展圖。
 
1.7浸水試驗(yàn)
　　套管開裂均出現(xiàn)鼓脹現(xiàn)象,這是由于套管出現(xiàn)裂紋后,水分通過裂紋進(jìn)人熱電偶絕緣層,絕緣層主要材料為MgO,而MgO遇水膨脹,從而使套管加速破裂。因此,在開裂的保護(hù)套管上遠(yuǎn)離開裂處截取小段，置于蒸餾水中，24h后取出觀察,發(fā)現(xiàn)套管表面出現(xiàn)鼓脹裂紋。浸水試驗(yàn)前后套管宏觀形貌如圖10所示
 
2綜合分析
　　開裂套管在制作過程中，拉拔等工藝使其出現(xiàn)冷作硬化現(xiàn)象,導(dǎo)致位錯的塞積和畸變能增加,對于單相奧氏體304不銹鋼來說，從熔融態(tài)到常溫態(tài)，--般不會伴隨著相變,但是當(dāng)加工亞穩(wěn)態(tài)的304不銹鋼時,會發(fā)生馬氏體相變,且馬氏體相變會引起加工硬化,使應(yīng)力增大。在材料的顯微組織中存在--定量由形變誘發(fā)的馬氏體相。裂紋起始點(diǎn)均在誘發(fā)相變形成的板條狀馬氏體較為密集的部位,該部位由奧氏體與板條狀馬氏體兩相并存,形成較大的組織內(nèi)應(yīng)力,這種組織內(nèi)應(yīng)力多為拉應(yīng)力。
　　材料表面加工質(zhì)量、金屬材料的組織結(jié)構(gòu)對其耐腐蝕性能具有顯著影響，表面質(zhì)量越好,其腐蝕電位正移，亞穩(wěn)態(tài)或穩(wěn)態(tài)孔蝕就變得困難0。表面孔蝕活性點(diǎn)的“開放度”對亞穩(wěn)態(tài)小孔形核和生長均有影響，表面越光滑、粗糙度越小，表面活性點(diǎn)越少,亞穩(wěn)態(tài)孔的形核數(shù)目越少。因此,表面加工質(zhì)量越好,表面缺陷就會越少，從而使材料的耐腐蝕性能提高。開裂套管內(nèi)外表面均存在加工硬化層,套管壁厚不均勻,表面出現(xiàn)毛刺、缺肉等現(xiàn)象，使得套管耐腐蝕性能降低。
　　套管穿過鍋爐頂壁,爐內(nèi)外溫差大,且由于套管壁厚不均,產(chǎn)生熱應(yīng)力，套管總的內(nèi)應(yīng)力相繼增大;鍋爐內(nèi)氣氛中有含CI、s3的腐蝕性介質(zhì)。在應(yīng)力和腐蝕性介質(zhì)的作用下，套管產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋。據(jù)了解，在鍋爐起爐、停爐期間?？諝鈱α魇?fàn)t頂壁.鋼板上產(chǎn)生冷凝水,腐蝕最嚴(yán)重位置正好在爐頂壁處,這是因?yàn)樘坠軆?nèi)的熱電偶絕緣層與水反應(yīng)膨脹，短時間內(nèi)便可以“脹”開套管,從而加速套管的開裂進(jìn)程。
3結(jié)論
(1)套管的開裂原因主要是應(yīng)力腐蝕,套管制造缺陷、鍋爐內(nèi)氣氛中存在含有CI.S2的腐蝕性介質(zhì),為應(yīng)力腐蝕提供了應(yīng)力條件和腐蝕環(huán)境。
(2)鍋爐頂壁冷凝水流過套管裂紋,使得體積迅速增大,加速了套管開裂進(jìn)程。